我的液压千斤顶设计书,(含结构图,装配图,弯矩图,零件图及CAD图).doc

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  我的液压千斤顶设计书,(含结构图,装配图,弯矩图,零件图及CAD图) 2012年新乡学院毕业论文 内容摘要:液压传动的基础原理是机械能与液压能的相互转换，液压千斤顶是典型的利用液压传动的设备，液压千斤顶具有结构紧密相连、体积小、重量轻、携带方便、性能可靠等优点，被大范围的应用于流动性起重作业，是维修汽车、拖拉机等理想工具。其结构轻巧坚固、灵活可靠，一人即可携带和操作，千斤顶是用刚性顶举件作为工作装置，通过顶部托座或底部托爪在小行程内顶升重物的轻小起重设备。 关键词:液压传动工作原理故障维护 Abstract:Hydraulicdriveistoliquidpressurecanforworkofdriveway，itsworkprincipleismachinerycanandhydrauliccanofmutualconversion,hydraulicjackistypicalofusinghydraulicdriveofdevice,hydraulicjackhasstructurecompact,andvolumesmall,andweightlight,andcarryeasy,andperformancereliable,advantages,iswidelyapplicationYuliquidityliftingjob,ismaintenancecar,andtractor,idealtools.Itslightstructurestrongandflexibleandreliable,onepersontocarryandoperate,Jackismadeofrigidtop-liftasaworkdevice,throughthebracketatthetoporbottombracketfeetliftingheavyweightsinthesmalltourofsmalllightliftingequipment. Keywords:Hydraulicdriveoperatingprinciplebrokendownmaintain 1 2012年新乡学院毕业论文- 1.液压千斤顶的总体设计的具体方案 1.1 液压千斤顶原理图 1—手柄2—小活塞泵3—活门4—凸端5—液压活门6—放液阀 7—高压液钢8—储液室9—大火花塞 1.1液压千斤顶设计的具体方案示意图 液压千斤顶结构图1.1所示，工作时通过上移1手柄使2小活塞向上运动从而形成局部线被吸入小油缸，然后下压1手柄使2小活塞下压，把小油缸内的液压油通过5液压活门压入7高压液缸内，从而推动9大活塞上移，反复动作顶起重物。使用完毕后扭转6放液阀，连通7高压液缸和8储液池，油液直接流回储液池，9大活塞下落，大活塞下落速度取决于放液阀的扭转程度。 1.2液压千斤顶的组成 2 2012年新乡学院毕业论文- 液压系统主要由：动力元件（油泵）、执行元件（油缸或液压马达）、控制元件（各种阀）、辅助元件和工作介质等五部分所组成。 1.动力元件（油泵）:它的作用是把液体利用原动机的机械能转换成液压力能，是液压传动中的动力部分。 2.执行元件（油缸、液压马达）:它是将液体的液压能转换成机械能。其中，油缸做直线运动，马达做旋转运动。 3.控制元件:包括压力阀、流量阀和方向阀等，它们的作用是根据自身的需求无级调节液压动机的速度，并对液压系统中工作液体的压力、流量和流向进行调节控制。 4.辅助元件:除上述三部分以外的其它元件，包括压力表、滤油器、蓄能装置、冷却器、管件及邮箱等，它们同样十分重要。 5.工作介质:工作介质是指各类液压传动中的液压油或乳化液，它经过油泵和液动机实现能量转换。 1.3液压传动的优缺点 a.液压传动的优点 1)液压传动能方便的实现无极调速，调速范围大速度范围最大可达1:2000（一般为1:100）且能在给定范围内平稳的自动调节牵引速度. 2)在相同功率情况下，液压传动的能量元件的体积小，重量较轻。 3)工作平稳，换向冲击小，便于实现频繁幻向且操纵控制简便，自动化程度，容易实现过载保护。 4)液压元件易于实现标准化、系列化、通用化。 b.液压传动的缺点 1)使用液压传动中的泄露和液体可压缩性使传动比没办法保证严格的传动比。 2)液压传动有较高的能量损失（泄漏损失，摩擦损失等），故传动效率不高，不易做远距离传动。 3)液压故障不容易找到原因。 4)对液压元件制造精度要求高，工艺复杂，成本比较高。 5)液压元件维修较复杂，且需有较高的技术水平。 6）液压传动对油温变化较敏感，这会影响它的工作稳定性，因此液压传动不宜在很高或很低的温度下工作，一般工作时候的温度在-15℃～60℃范围内较合适。 总的来说，液压传动的优点是十分突出的，它的缺点将随着科学技术的发展 3 2012-年新乡学院毕业论文 而逐渐得到克服。 2.液压千斤顶的计算与说明 4 2012年新乡学院毕业论文- 2.1大液压缸设计 1．液压缸主要参数及尺寸的确定 （1）工作负载的计算式： R?Rt?Rf?RmRt?Rw?Rn (2-1)(2-2) 式中，Rw：液压缸轴线方向上的外作用力（N） Rg：液压缸轴线方向上的重力Rf：运动部件的摩擦力（N）Rm：运动部件的惯性力（N） （N） R：液压缸的工作负载因此，大液压缸参数： 外作用力：Rw?2000?10?20000N摩擦力：Rf?fG?0.2?20000?4000N 惯性力：Rm?am?(20000?10)?[(5/60?0)?0.1]?1666.7N（设其杆上升的速度为5m/s），故总负载力为：R?Rt?Rf?Rm?20000?4000?1666.7?25666.7N 。 （2）液压缸工作所承受的压力的选定 由以上得到工作负载R，再根据下表得R在10000到20000N之间，所以选择系统压力为3MPa。 表2-1液压缸工作所承受的压力表 负载5000（N）工作0.8-压力1（N） 5000—10001.5-210000—200002.5-320000—30-500004-5 〉50000.5 2．相关计算及验证 液压缸内径及活赛杆直径的确定。（1）内径计算：D?2d d ? ?(2-3) (2-4) 5 2012年新乡学院毕业论文- 其中：D为液压缸内径；d为活塞杆直径。所以：d???108.9mm?3?10(取109mm) D???109?154.126mm（取155mm） 小液压缸：由连通器原理： 设F1=100N Rff?0.2?100?20N Rm?(100/10)[(5/60?0)?0.1]?8.33NP1p?22(2-5) 总负载Rwf?100N力：R?Rt?Rf?Rm?1000?20?8.3?128.3N 由（2-5）式得25666.7128.3??106。2?128.3?7.5mm所以D?d?D ?5.3mm 3．液压缸的推力和流量计算 （1）大液压缸的推力计算 当液压缸的基本信息参数确定后，能够最终靠以下计算实际在做的工作推力：P=PA（N）(2-6)式中，A：活塞有效工处面积，P：液压缸工作所承受的压力。所以，在大液压缸的实际在做的工作推力：P?2.5?106? 4．大液压缸的流量计算 在液压缸的基本信息参数确定后，能够最终靠以下计算实际在做的工作流量。 Q=AV式中，V：液压缸工作速度，A：液压缸有效工作面积， Q???(154?10?3)2?146218N。??0.1542?0.5?0.009309m3/min?9.31L/min4。 活塞杆直径的验算: 6 2012年新乡学院毕业论文- 按强度条件验算活塞杆直径当活塞杆长度 Pk?nkP式中，Pk：液压缸稳定临界力l10d时，要进行稳定性验算： P：液压缸最大推力 nk:稳定性安性系数，nk取=2-4 由活塞杆计算柔度???l/i ?：安装形式系数，取0.7 l:活塞杆长度i：活塞杆的横截面积，i?d 4 ??0.7?200?(0.80?4)?10?3?7。 所以，，???1??2为柔度系数，?2?10，因此只需校核强度。则按压缩强度计算?CF 所以取d?109mm。d2?F/A?25666.7?(???355?106Pad?9.7mm4 5．液压缸长度及壁厚的确定 液压缸的长度一般由工作行程长度确定，但还需要注意制造工艺性和经济性，一般l(10-30)D。,l是液压缸长度，D。：是缸体外径。 液压缸壁厚的计算一般，低压系统用的液压缸都是薄壁缸，缸壁可用下式计算：??PpD/(2[?])（m）式中，?—缸壁厚度 当额定压力Pn?16MPa时，Pp?Pn?150% 当额定压力Pn?16MPa时，Pp?Pn?125% D—液压缸内径 [?]--缸体材料的许用应力（Pa）,[?]??o/n [?o]--材料抗拉强度Pp—试验压力。 n—安全系数，一般取n=5 注：如果计算出的液压缸壁厚较薄时，要按结构需要适当加厚。 由Pn?3MPa，所以用Pn?16MPa， 7 2012年新乡学院毕业论文- Pp?Pn?150%?3?1.5?4.5MPa 由上述已算出D=106mm,经查得A3钢得过且过[?]??o/n?600/5?120?106Pa则??PpD/(2[?])?4.5?106?0.154/(2?120?106)?0.002527m 液压缸壁厚度为??3mm。 6．液压缸外径的计算 由D0?D?2??154?2?3?160mm 由上面可以知液压缸的长度过l(10-30)D， 所以，到l=300mm。 7．液压缸进出油口尺寸的确定 液压缸进出油口尺寸，是根据油管内平均压力管路内的最大平均流速控制在4—5m/s以内，过大会造成压力损失剧增，而使回路效率下降，并不可能会引起气蚀、噪音、振动等，因此油口不宜过小，但是也要注意结构上的可能。选定进出口油口尺寸，法兰接头为20mm。 综合上述的计算，可得大液压缸参数的综合如表2—2所示。 表2-2大液压缸的综合参数表项目大缸筒大活塞进出油口连 外径杆直径接 压力（mm）公称直径接头连 （9800N）（mm）（mm）接 大缸筒22× 径1091.5 （mm） 8.液压缸结构设计 (1）最小导向长度的确定 HL/20+D/2 式中，H：最小导向长度（m） L:液压缸最大工作行程（m） D：液压缸内径（m） 所以，H≧0.9/20+0.154/2=0.112(m) 8 2012年新乡学院毕业论文- (2）活塞与活塞杆的连接结构： 连接方式选用销钉链接。 (3）活塞与缸体的密封方式 密封方式选用O形密封，这类密封为挤压密封，结构相对比较简单，安装便捷，空间小，使用范围广，适用所选系统的工作所承受的压力，如下图2.1所示 。 图2.1活塞与缸体的密封 (4）活塞杆的导向装置如下图２.２所示： 图2.2活塞杆的导向装 （5)液压缸主要零件的材料和技术方面的要求 零件名材料技术方面的要求 9 2012年新乡学院毕业论文- 缸体45号无缝钢管A.内径圆度 B.缸体与端部用螺纹连接 C.为防止腐蚀和提高寿命，内 表面镀铬，层厚30—50mm 缸盖45号钢A.D，D2d3的同轴度小于0.03mm 耐磨铸铁A.D精加工后热处B.导向室表面粗糙度大于3.2um活塞 理，调质硬度 HB217-255，必要时高频焠火45—50 B.表面直线号钢 在开式传动的油路系统中，油箱是必不可少的，它的作用是，储存油液，进化油液，使油液的温度保持在一些范围内，以及减少吸油区油液中气泡的含量。因此，进行油箱设计时，需要仔细考虑油箱的容积，油液在油箱中冷却和加热、油箱内的装置和防噪音等问题。 （6）油箱的有效容积的确定 由于是设计千斤顶，而且是手动的，那些油箱容积验算、散热等可以不考虑，而千斤顶不是常在工作，因此不可能会引起很大的油热，所以在此只对油箱做结构设计。 9.油箱的结构设计及防噪 进行油箱结构设计时，首先要考虑的是油箱的刚度，次要考虑便于换油和清油箱和安装和拆卸油泵其装置，当然，也要考虑到经济效益，降低造价、便于密封等条件，就应该对油箱的结构设计尽量简单。 a油箱的结构设计 （1）油箱体。 油箱体一般由A3钢板焊接而成，取钢板厚度3—6mm，箱体大者取大值。油箱分为固定式和移动式两种， 前者应用较多，本次油箱设计也用固定式。油箱侧壁上安装油位指示器，电加热器和冷却器，油箱底面和基础面的距离一般为150—200mm，油箱下部焊接底脚， 10 2012年新乡学院毕业论文- 其厚度为油箱侧壁厚度的2—3倍。中小型油箱箱体侧壁为整块钢板，大型油箱在隔板垂直的一个侧壁上常常开清洗孔，以便于清洗油箱。本次焊接的方式吧油箱与两个液压缸的外表面焊接在一起。 （2）油箱隔板 为了使吸油区和压油区分开，便于回油中杂质的沉淀，油箱中常设置隔板。隔板的安装方法主要有两种，回油区的油液按一定方向流动，即有利于回油中的杂质和气泡的分离，又有利于散热。有些回油经隔板上方溢流至吸油区，或经过金属网进入吸油区，更加有助于杂质及气泡的分离。隔板的位置，一般使吸油区的容积为油箱容积的1/2—1/3，隔板的高度约为最低油面的1/2（或油液面的3/4），隔板的厚度等于或稍大于油箱侧壁厚度。 （3）油箱盖 油箱盖多用铸铁或钢板两种材料制造。在油箱盖上应考虑下列通孔：吸油管孔，回油箱孔、通大气孔（孔口应有空气滤清器或气体过滤装置）、测温孔带有滤油网的注油口，和安装液压集成装置的安装孔。目前使用的泵站系统，往往将液压泵、液压泵电机及集成块装置安装在油箱盖上，这种油箱结构紧密相连，但产生的噪音较大，当箱盖上安装油泵和电机时，箱盖的厚度应是油箱侧壁厚度的3—4倍。由于本设计不用泵，所以不用集成片。 （4）油箱底部 油箱底部一般为倾斜状，以便于排油，底部最低处有排油口，要注意排油口与基础面的距离一般不小于150mm。焊接结构油箱，箱底用A3钢板，其厚度等于或稍大于箱体侧壁钢板的厚度。 b.防噪音问题 防噪音问题是现代化机械装备设计中一定要考虑的问题之一。油路系统的噪音源，以泵站为首，因此，进行油箱设计时，应从以下几个方面着手减轻噪音： （1）箱体及箱盖的材质，在条件允许的情况下，用铸铁代替钢板，以利于吸振； （2）箱体与箱盖间增加防震橡皮垫； （3）用地脚螺栓将油箱牢固定在基础上； （4）吸油区与回油区之间增设一层60—100的金属网，以及方便分离回油油液中的气泡； 11 2012年新乡学院毕业论文- （5）油泵排油口用橡胶软管与阀类元件相连接； (6）回油管接头振动噪音较大时，改变回油管直径或增设一条回油管，使每个回油管接头的通路减少。 c.他应需要注意的几点： (1）吸油管端部的滤油器与油箱底面的距离不小于20mm，在条件允许的时候，油箱盖的吸油管孔应比滤油器的直径稍大，以便对滤油器进行清理洗涤与更换； (2）吸油管、回油管都应插入最低油以下，管端一般斜切45°，并使斜面向着油箱侧壁。管口与箱底，箱壁的距离均不小于管径的3倍。池油管一般不插入油口。 (3）大型油箱的箱体与箱盖应有加强簕，以保证刚度。 4）油箱内部应涂耐油防锈漆。 2.2小液压缸的设计1.缸底厚度的计算 h?0.433D2P?D2(mm)式中h—缸底的厚度（mm）(2?0)[?] D2—缸底止口内径（mm） P—缸内最大工作所承受的压力(?106Pa) [?]—材料许用应力(?106Pa) d0—缸底开口的直径（mm） 152?106?(154?10?3)2h?0.433?154??10?3?14.8mm?(154?20)?335?10 所以，缸盖厚度的设计与缸底的厚度一样h=14.8mm。 焊接方式：把缸底与缸盖焊接在缸体上，这样的方法最简单方便。 由上面已得出的小液压缸的活塞杆直径为d=40mm，活塞直径即小缸的内径D为56mm。 2.小液压缸的推力计算 12 2012年新乡学院毕业论文- 有上述计算大液压缸的方法，可以用式（1—6） 求出P?p小A 因为pW?100N 总负载力：R?139N 所以P?p小A?0.9?106???(56?10?3)2?2178N4 3.小液压缸的流量计算同理上面大液压缸流量的计算，可把其工作流量计算出来： Q小?AV ??0.0562?0.5?0.001232m3/min ?0.123L/min。? 4.活塞杆直径的验算; 其验算方法和大液压缸的活塞杆直径验算同理： Pk?nkP同理???l/i ??0.7?200?(0.008?4)?10?3?7 所以，???r（上面?为10）。此只需要校核强度，则按压缩强度计算： F?1396?355?10(???CF? 解得：d?39.863mm所以，d取40mm。 5.小液压缸壁厚及长度的确定 （1）液压缸的长度一般由工作行程长度确定，但还必须要格外注意制造工艺性和经济性，一般l(10—30）D。（l是液压缸长度、D。为缸体外径） （2）小液压缸壁厚的计算： 同上面的大液压缸的设计也采用薄壁缸，缸壁可以用以下方式： ??PpD/(2[?])(m) 其中，?---缸壁厚度 Pp----试验压力 13 2012年新乡学院毕业论文- 当额定压力Pp?16MPa时，用Pp?Pn?150%当额定压力Pp?16MPa时，用Pp?Pn?125% 由于Pn?0.9MPa，所以用Pp?16MPa 得：Pp?Pn?150%?0.9?1.5?1.35MPa 所以，D小?40mm，[?]?[?0]/n?600/5?120?106pa ??PPD/(2???)?1.35?106?1.012?(2?40?106)?0.000314N 所以，其壁厚??5mm 6.液压缸外径的计算 由D0小?D?2??40?2?3?46mm 由上面得知，小液压缸的长度L90mm。 7.油口尺寸 小液压缸进出油口的方法，选定进出口油口尺寸；锥螺纹接头为Z318″，法兰接头为8mm。 综合上述得小液压缸参数表如表2-4所示。 表2-4小液压缸参数表项目 压 (139N) 小缸筒内21 径11缸筒外活塞杆进出油口连接径直径力（mm）（mm）公称直径接头连接88M5×1.5 8.小液压缸的结构设计 由于小液压缸的材料与大液压缸的一样，因此其的结构设计跟大液压缸的相同。 9.其他部件的选用 （1）活塞杆的设计 工程实际中经常遇到承受轴向拉伸或压缩的构件。例如，内燃机中的连杆，钢木组合桁架中的钢拉杆等。承受轴向拉伸或压缩的杆件称为拉压杆。实际拉压 14 2012年新乡学院毕业论文- 杆的形状，加载和连接方式各不相同，但都可简化成图2.3所示的计算简图，它们的共同特点是作用于杆件上的外力的合力作用线与杆件轴线重合，杆件的主要变形是沿轴线方向的伸长或缩短。 千斤顶的活塞杆即为简单的拉压杆： 试选材HT100，其许用拉应力为[σ]=80MPa 选择拉压杆的半径为r=6mm则其许用应力为： σmax=F/A=2000/(3.14×0.006×0.006)=17.7MPa 教核强度: σmax=17.7MPa＜[σ]=80MPa 由此可见,满足其强度。 确定许用载荷: Fmax≤A×[σ]=(3.14×0.006×0.006)×80×106=9× (N 图2.3拉压杆计算简图 （2）手柄的设计 工程中常存在大量受弯曲的杆件,这些杆件在外力作用下常发生弯曲变形,以弯曲为主要变形的杆件称为梁.工程力学中对梁作以下规定: 梁任一横截面上的剪力,其值等于该截面任一侧梁上所有横向力的代数和。支座反力求得： 试选择45号正火钢,设计为环形截面(如图2.5),画出受力图(如图2.4a)进行受力分析,由梁的平衡方程求得支座反力(如图2.2b): -=0 L1=1ML2=0.2M,得:+-F= 联立(1)(2)代入数据F2=100N =20NF=120N梁的剪应力及弯矩M 15 2012年新乡学院毕业论文- 以B点为分界点将AC杆分为两段: AB段:FS(A)==20NM(B点右侧)=20×(1-0.2)=16N*MBC段:FS(C)= -=-120N M(B点左侧)=100×0.2=20N*M 根据以上结果可绘出剪力图(图2.4c)和弯矩图(图2.4d)： A 图a F=120mm AF1=20N 图b CF2=100NB Fs(A)=20N A B 图c C Fs(C)=-120NA 图d B C 图2.4a受力图，b支座反力，c剪力图,d弯矩图 16 2012年新乡学院毕业论文- （3)确定危险截面 ①B点所在截面的弯矩最大,即正应力最大,C点所在截面的剪力最大,即切应力最大。所以C,B两点所在截面为危险截面。 ②B截面的截面系数为: 3.14D(1??)3.14?0.33(1?0.44)?3232 ?1.5986?103m3wz?wy? 其中：?4?d0.25??0.4D为外径,d为内径(如图2.5) B截面的正应力为: σmax=M/WZ=120/1.5986×10-3=7.5×104Pa C截面的切应力为: Tmax=2FS/A=2×120/(3.14×0.3×0.3)=849.3Pa 许用正应力为275MPa，由于B截面的正应力远小于其许用应力，C截面的切应力远小于其许用应力，这样势必造成钢材的浪费，为节省钢材减少相关成本，提高效 益，要重新选择材料。 a.环形截面 图2.5a.环形截面b.实心截面b.实心截面 ③重新选择材料设计截面 选用实心圆柱松木梁(如图2.5实心截面),其许用正应力为[σ]=7MPa，其许用切应力为[T]=1MPa。 B截面的弯曲截面系数为：WZ=WY=3.14D3/32=3.14×0.027/32=2.649×M3 17 2012年新乡学院毕业论文- B截面的正应力为:σmax=M/WZ=20/2.649×=7.6×Pa C截面的切应力为:Tmax=4FS/3A=4×120/3×(3.14×0.152)=2265Pa ④校核强度：σmax=7.6× Tmax=2265Pa＜[T]=1MPa 因此，梁的强度是足够的，其实际生活中，许多木材都是能够很好的满足其强度的，如柳木，杨木。所以，将梁制成可活动的零件，则千斤顶的应用，尤其是在农业、工业生活中的应用，更广泛和方便。Pa＜[σ]=7MPa 2.3油箱油管及液压阀的设计 1.油管 液压千斤顶的外管主要的作为是用来储存多余的液压油，在无电动源作用的情况下，外管起了一个油箱的作用。 由上可知道内管的内径为D=147mm 设外管的外径由H=800所以 把D=147mmH=800代入得207 大液压缸壁厚h=8mm 所以选用一根直径为15mm的油管，两根8mm的油管。 其中它们的材料都为45号钢。取=221.5mm,外管壁厚和大液压缸相同h=8mm 材料和液压缸相同。 2．液压控制阀的设计 a.方向控制阀 方向控制阀是控制液压系统中油液流动方向的，它为单向阀和换向阀两类。单向阀有普通单向阀和液控单向阀两种。 b.普通单向阀 18 2012年新乡学院毕业论文- 普通单向阀简称单向阀，它的作用是使用油液只能沿一个方向流动，不许反向倒流。直通式单向阀的结构及图形符号。压力油从p1流入时，克服弹簧3作用在阀芯2上的力，使阀芯2向右移动，打开阀口，油液从p1口流向p2口。当压力油从p2口流人时，液压力和弹簧力将阀芯压紧在阀座上，使阀口关闭，液流不能通过。 3．阀的选取 在大液压缸的回油管中装一个截止阀，在小液压缸的两根油管各安装一个单 向阀，如在其的安装方向，如下面单向阀图： 图2.6单向阀 19 2012年新乡学院毕业论文- 3．液压千斤顶常见的故障与维修 液压千斤顶在生活中非常普遍，也经常性会发生故障，本文结合日常生活所遇到的问题给出了解决的方案如下表3-1所示。 表3-1液压千斤顶常见的故障与维修液压千斤顶常见故障及处理方法 问题原因 泵浦油箱 油量太少 泵浦泄压阀 没有上紧 油压接头 千斤顶无法顶升， 顶升缓慢或急速 负载过重 油压千斤顶 组内有空气 千斤顶柱塞 卡死不动 油路间没有锁紧 漏油 千斤顶顶升但无法持压从油封处漏油 泵浦内部漏油 泵浦泄压阀 没有打开 泵浦油箱 千斤顶无法回缩， 回缩缓慢及不正常 油压接头 没有上紧 油压千斤顶确定上紧油压接头将空气排出油量过多依照千斤顶额定负载使用将空气排出没有上紧解决方式依照泵浦型号添加所需液压油上紧泄压阀确定上紧油压接头分解千斤顶检修内壁及油封上紧油路间所有接头更换损坏油封检修油压泵浦打开泵浦泄压阀依照泵浦型号存放所需液压油 20 2012年新乡学院毕业论文- 组内有空气 油管内径太小 千斤顶回缩 弹簧损坏 电源没接或开 电动油压泵浦无法起动继电器、开关或 碳刷可能损坏 电源安培数不够 马达损坏 马达电流安培数过高泄压阀设定不当 齿轮泵浦 内部损坏 液压油流入马达部位齿轮泵浦轴心 油封损坏 齿轮泵浦柱塞 泵浦连转有异音卡住或弹簧、 钢珠移位或损坏 液压油流入马达部位齿轮泵浦轴心 油封损坏 泵浦油箱 油量太少 泵浦油位内有异 泵浦无油、使千斤顶柱塞物阻塞或过滤器完全伸出或柱塞伸出有抖动 现象检查并清洁过滤器阻塞从泄压阀没有上紧 油压接头 没有上紧 液压油温度太高确定上紧油压接头更换适当液压油拆开马达及齿轮泵浦更换损坏油封在千斤顶完全缩回时，依照泵浦型号添加所需液压油拆开齿轮泵浦更换损坏零件使用较大内径油管分解千斤顶检修检查电源、开关检查更换损坏零件增加另一个电源回路更换马达重新设定泄压阀压力检修齿轮泵浦拆开马达及齿轮泵浦更换损坏油对 21 2012年新乡学院毕业论文- 参考文献 [1]上海第二工业大学液压研究室.《液压传动与控制》.上海：科学技术出版社1990 [2]魏增菊，李莉等.《机械制图》.北京：科学出版设，2007 [3]刘建华,杜鑫等.《机械设计基础》.北京：交通大学出版社，2008.8 [4]许同乐.《液压与气压传动》.北京：中国计量出版社出版社，2007 [5]丁树膜,丁问问等.《液压传动》3版.北京：机械工业出版社，1999 [6]张群生.《液压与气压传动》.北京：机械工业出版社，2008 [7]李洪人.《液压控制管理系统》.北京：国防工业出版社，1990. [8]邹建华，吴定智，许晓明等.《液压与气动技术基础》.武汉：华中科技大学出版社，2006 [9]刘建华，杜鑫等.《机械设计课程设计指导》.北京：机械工业出版社，2008 [10]张利平.《液压与气动技术实用问答》.上海：化学工业出版社，2007 [11]周士昌.《液压系统模块设计图集》.北京：机械工业出版设，2005 [12]雷天觉.《液压工程手册》[M].北京.机械工业出版社，1990 22 2012年新乡学院毕业论文- 致谢 大学三年即将结束，在这短短的三年里，让我结识了许许多多热心的朋友、工作严谨教学相帮的教师。毕业设计的顺利完成也脱离不了他们的热心帮助及指导老师的精心指导，在此向所有给予我此次毕业设计指导和帮助的老师和同学表示最诚挚的感谢。 首先，向本设计的指导老师贾焕丽表示最诚挚的谢意。在自己紧张的工作中，仍然尽量抽出时间对咱们进行指导，时刻关心我们的进展状况，督促我们抓紧学习。老师给予的帮助贯穿于设计的全过程，从借阅参考资料到现场的实际操作，他都给予了指导，不仅使我学会书本中的知识，更学会了学习操作方法。也懂得了如何把握设计重点，如何合理的安排时间和论文的编写，同时在毕业设计过程中，他和我们在一起共同解决了设计中出现的很多问题。其次，要向给予此次毕业设计帮助的老师们，以及同学们以诚挚的谢意，在整个设计过程中，他们也给我很多帮助和无私的关怀，更重要的是为咱们提供不少技术方面的资料，在此感谢他们，没有这些资料就不是一个完整的论文。另外，也向给予我帮助的所以同学表示感谢。 总之，本次的设计是老师和同学共同完成的结果，在设计的一个月里，我们合作的非常愉快，教会了大我许多道理，是我人生的一笔财富，我再次向给予我帮助的老师和同学表示感谢！ 23

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